Трехходовой и проходной кран битумный с обогревом для высоковязких органических материалов

Кран битумный

Предлагаем поставки на постоянной основе из наличия и под заказ

Разработан кран битумный специально для технологических трубопроводов асфальтобетонных заводов и автоматических гудронаторов. Вся категория битумного оборудования заточена под рабочие среды с высокими показателями вязкости в пределах 35 см/с – деготь, гудрон, битумная эмульсия, масла, битум.

Запорная арматура имеет несколько вариантов исполнения – кран битумный трехходовой или проходной, с электрическим обогревателем, без подогрева, с паровой рубашкой. Битумные краны изготавливаются из чугуна, стали, крепятся к трубам квадратными фланцами.

Основными характеристиками запорной арматуры АБЗ являются температура перекачиваемой среды и теплоносителя +300°С, давление 0,6 – 0,8 МПа, DN 15 – 150 мм, резьба в отверстиях рубашки 3/4”.

Назначение и область применения

Битумные смолы применяются в различных отраслях народного хозяйства. Сырье считается стратегическим, так как 99% автомобильных дорог в любой стране мира имеют асфальтобетонное покрытие на основе битума. Рулонная гидроизоляция и кровельные материалы на ее основе (Бикрост, рубероид, Стеклоизол, гибкая черепица, ондулин) пропитывается битумными смолами по умолчанию.

При нормальном атмосферном давлении и температуре окружающей среды битум застывает. Поэтому любая технологическая линия для работы с этим аморфным материалом оснащается элементами обогрева. Только в расплавленном виде смолой можно пропитать другие материалы или смешать ее эмульсию с сыпучими инертными продуктами – щебнем, песком.

Чаще всего кран битумный используется в гудронаторах, на заводах АБЗ, по выпуску рулонной гидроизоляции, праймеров, кровельных материалов. Арматура запорного типа не предназначена для регулировки давления, дебита, напора потока рабочей среды.

Особенности конструкции

С учетом характеристик рабочей среды кран битумный обладает следующими конструкционными особенностями:

• шаровое или пробковое затворное устройство;
• корпусные детали из стали, чугуна;
• рабочее положение – нормально открытое, закрытое, без возможности регулировки дебита потока;
• проходная или трехходовая конструкция;
• паровая крышка (рубашка) крепится снизу к корпусу арматуры;
• два варианта обогрева – каналы внутри корпуса для пара, горячего масла или электрические нагревательные элементы;
• квадратные присоединительные фланцы;
• квадрат в верхней части пробки под ключ для управления краном;
• риска на торце квадрата, указывающая расположение отверстий в пробке.

Для шаровых кранов обычно используются накладные рубашки подогревателя с боковыми фланцами. Корпус запорной арматуры нагревается в этом случае сверху, а не изнутри. За счет применения бюджетных конструкционных материалов снижена себестоимость производства битумного крана.

Характеристики

По умолчанию кран битумный относится к специальной, а не общепромышленной арматуре. Поэтому его основными эксплуатационными характеристиками являются:

• номинальный диаметр – 15 мм – 150 мм;
• вязкость транспортируемой среды – максимум 35 см/с;
• температура окружающей среды – от -40°С до +80°С;
• климатическое исполнение – У1, Т, УХЛ;
• температура рабочей среды – от -40°С до +300°С;
• номинальное давление – 0,6 – 4 МПа;
• давление теплоносителя – 0,8 МПа;
• температура теплоносителя – максимум +300°С;
• материал корпусных деталей – углеродистая сталь, СЧ чугун по ГОСТ 1412;
• рабочая среда – гудроны, битумы, масла, дегти, эмульсии битумные;
• теплоноситель – пар, индустриальное масло, электрический ТЭН;
• резьба для подключения теплообменника рубашки – ¾”;
• присоединение к трубопроводу – фланцевое.

В комплект поставки битумного крана не входит ключ, но его можно заказать отдельно при оформлении товара.

Являемся официальным поставщиком битумного оборудования в РФ. Трехходовые и проходные битумные краны DN 15 – 150 мм всегда в наличии и под заказ. Вся продукция сертифицирована, комплектация паровыми рубашками по умолчанию. Опт, розница, собственная служба логистики, новые схемы сотрудничества с учетом пандемии.

1.Кран чугунный 2-х ходовой (проходной).

 

Кран  11ч8бк Ду65мм

Кран  11ч8бк Ду80мм

Кран  11ч8бк Ду100мм

 

2.Кран чугунный 2-х ходовой (проходной), с паровым или масленым обогревом.

 

К-50-II-002 ф50 мм.

К-65-II-002 ф65 мм.

К-80-II-002 ф80 мм.

К-100-II-002 ф100 мм.

 

3.Кран чугунный 3-х ходовой, с паровым или масленым обогревом

 

К-50-III-003 ф50 мм.

К-65-III-003 ф65 мм.

К-80-III-003 ф80 мм.

К-100-III-003 ф100 мм.

 

4. Гудронатор (аналог) ДС-39Б 03. 01.130

 

5.Краны чугунные, с электро-обогревом.

 

Кран 2-х ходовой (проходной) Ду65мм

Кран 2-х ходовой (проходной) Ду80мм

Кран 2-х ходовой (проходной) Ду100мм

По всем вопросам звоните нашим менеджерам по телефонам: +7(499)709-78-08, +7(499)709-79-95, +7(495)120-75-57 или пишите на e-mail: [email protected]

Начав сотрудничество с нашей компанией вы приобретёте надёжного партнёра на долгие годы!

Заказать битумные краны от производителя в Омске

 

Наименование изделия: Кран трехходовой битумный ДУ80

 

 

Назначение изделия: Кран трехходовой применяется на трубопроводах для перекачки дорожных битумов с температурой до 160°C в качестве запорного устройства.  Устройство выпускается в исполнении УХЛ, категория размещения I по ГОСТ 15150-69.

 

 

Основные технические характеристики:

 

Условный проход Ду, мм	80
Условное давление Ру, МПа	0,6
Температура рабочей среды, °С	от +70 до +160
Теплоноситель для обогрева крана	масло И-20А, И-40
Максимальная температура теплоносителя, °С	+190
Давление теплоносителя, МПа	0,6
Индикатор установки в рабочее положение	нет
Габаритные размеры устройства:
Длина, мм	348
Ширина , мм	390
Высота, мм	610
Масса, кг	53

 

Устройство и принцип работы:

 

Кран состоит из

1. Корпуса  в котором установлен затвор

2. Между валом затвора и корпусом набивается набивка сальниковая

3. Которая прижимается крышкой нажимной

4. Регулировка затяжки затвора 2 осуществляется с помощью винта

5. На затвор 2 устанавливается насадка. Для соединения с битумным трубопроводом и трубопроводом теплоносителя на кране установлены фланцы 8,

9. Корпус крана снабжен рубашкой масляного обогрева. Изменение направления потока битума осуществляется поворотом затвора

 

 

Наименование изделия: Вентиль запорный 234А

 

 

Назначение изделия: Вентили запорные предназначены для установки в качестве запорного устройства полностью перекрывающего поток рабочей среды на трубопроводах по транспортировке теплоносителя (масло).

 

 

Основные технические характеристики:

 

Номинальное диаметр, (мм)	15 – 250
Тип присоединения	Фланцевое
Номинальное давление, (МПа)	1,6
Максимальная температура рабочей среды, (°C)	+300
Максимальная температура окр. среды, (оС)	+60
Минимальная температура окр. среды, (оС)	-10
Рабочая среда	Термальное масло
Класс герметичности по EN-12266-1	А
Климатическое исполнение по ГОСТ 15150-69	УХЛ 3.1
Тип управления	Штурвал, электропривод

 

 

 

Наименование изделия: Металлорукава из нержавеющей стали

 

 

 

Назначение изделия: Металлорукава получили широкое применение в целом ряде базовых отраслей промышленности, активное использование наших в нефтегазовой промышленности инефтехимии. Например: При строительстве хранилищ нефтепродуктов/битумных терминалах/ битумных хозяйств замена жестких соединений трубопроводов, гибкими металлорукавами с фланцевым соединением. Использование металлорукава при соединении или сочленении труб позволяет отказаться от сварочных работ в условиях повышенной взрывоопасности, например, при применении в шахтах или для нефте- и газодобычи.

 

 

Основные технические характеристики:

 

Номинальное диаметр, (мм)	10 – 250
Тип присоединения	Фланцевое/Соединения под приварку/Резьбовые соединения/ Быстроразъемные соединения
Номинальное давление, (МПа)	0,6-2,5
Температура эксплуатации	от -270 °С до +600 °С.
Максимальная температура рабочей среды, (°С)	400
Рабочая среда	Термальное масло/нефтепродукты/вода

3-ходовой пробковый клапан с битумной рубашкой – Производитель пробковых клапанов с рубашкой

• Описание продукта
• живые фото

• Описание 3-ходового пробкового клапана с битумной оболочкой

  3-ходовой пробковый клапан с битумной рубашкой может иметь конструкцию с полной или частичной рубашкой, двухходовой пробковый клапан с рубашкой или трехходовой пробковый клапан с рубашкой необязательно в зависимости от направления потока. 3-ходовой пробковый клапан с битумной рубашкой в ​​основном используется для поддержания температуры технологической среды во время процесса, чтобы поддерживать жидкости с более низкой вязкостью для плавной работы клапана. 3-ходовой пробковый клапан с битумной рубашкой широко используется в технологических средах с высокой вязкостью, в процессах обработки битума / асфальта / каменноугольной смолы / смолы и в других системах защиты от кристаллизации и теплоизоляции.

  3-ХОДОВОЙ ПРОБКОВОЙ КЛАПАН С БИТУМНОЙ ОБОЛОЧКОЙ РАБОТА: 3-ходовой пробковый клапан с битумной оболочкой обычно поставляется с ручным рычагом или редуктором, в зависимости от размера клапана. Мы также предлагаем пробковые клапаны с пневматическим или электрическим приводом для автоматизации.

• 3-ходовой пробковый кран с битумной оболочкой Технические характеристики

  Стандартный дизайн	BS EN ISO 17292 (BS 5351) / BS EN ISO 12516 / ASME B 16.34
  Стандарт контроля и испытаний	БС ЕН ИСО 12266-I (БС 6755-I)
  Расстояние между фланцами	Согласно ANSI B 16.10
  Торцевое соединение	Фланцевое соединение по ANSI B 16. 5, класс 150/300
  	Ру 6 / Ру 10 / Ру 16 / Ру 25 / Ру 40
  	Стандарт DIN / Стандарт JIS / Стандарт IS
  Диапазон производственных размеров	1/2″ x 1″ (DN 15 x DN 25) до 6″ x 10″ (DN 150 x DN 250)
  Номинальное давление клапана	150# / 300#
  	Ру 10 / Ру 16 / Ру 25 / Ру 40
  Работа клапана	Ручной рычаг / червячная передача
  	Пневматический привод / Электрический привод
  Тип соединения рубашки	Фланцевый/резьбовой конец (BSP/NPT – внутренняя резьба)

• Как выбрать 3-ходовой кран с битумной рубашкой?

  1 О рабочем состоянии пробкового клапана
  Какую структуру вы хотите использовать? Полная куртка или частичная куртка.
  Рабочее давление среды в трубопроводе ?
  Рабочая температура среды в трубопроводе?
  Размер соединения трубопровода?
  
  2 О рабочем состоянии куртки
  Какая среда проходит через рубашку, пар или горячее масло?
  Рабочее давление среды через рубашку ?
  Рабочая температура среды через кожух
  Форма торцевого соединения рубашки (резьба – BSP/ NPT, внутренняя или фланцевое соединение)?
  Размер муфты рубашки? NPS1/2’’ подходит?
  
  3 Конструкция и материал всего комплекта 3-ходового пробкового клапана с битумной оболочкой
  3-ходовой пробковый клапан с битумной рубашкой имеет конструкцию с полной рубашкой или частичной половинной рубашкой?
  какой материал вы выбираете для клапана и куртки?

Способ и устройство для приготовления битумного вяжущего

Изобретение относится к приготовлению битумного вяжущего для строительных материалов, содержащих дисперсные твердые, преимущественно неорганические добавки, такие как гравий и песок, в частности асфальтобетонные материалы для дорожного покрытия, а точнее к способу, который включает гомогенизацию смеси битума и по меньшей мере одного полиолефина, выбранного из группы, состоящей из полиэтилена и полипропилена, в нагретом сосуде для смешивания при перемешивании смеси и расплавлении и растворении полиолефина в битуме, смесь нагревают до температуры между 260°С и 310°С, и продолжая гомогенизацию до тех пор, пока полиолефин не разложится и вязкость гомогенизированной смеси не уменьшится ниже уровня снижения вязкости, сопровождающего простое нагревание смеси при этой температуре. Смесь предпочтительно содержит более 10 мас.% полиолфеина в пересчете на массу битума, а температура может находиться в диапазоне от 280°С до 300°С.0013

Как известно, смешивание полиолефина с битумом значительно улучшает свойства битумного вяжущего для строительных материалов, особенно материалов для дорожных покрытий. В частности, добавка полиолефина повысит сцепление материалов, что имеет решающее значение для их несущей способности, а также срок службы материалов и их устойчивость к неблагоприятным погодным условиям без неблагоприятного охрупчивания строительных материалов при низких температурах. Жесткость, придаваемая вяжущему за счет добавки полиолефина, снижается за счет вышеописанной гомогенизации до такой степени, что полученные в результате материалы для асфальтового покрытия можно наносить на дорогу с помощью обычных способов нанесения битумных катков.

Было обнаружено, что процесс гомогенизации для получения такого битумного вяжущего с существенно новыми свойствами часто требует очень длительного времени, пока вязкость смеси не будет снижена до указанной степени, чтобы производительность смесительного сосуда данного размер довольно низкий. В этом отношении следует отметить, что гомогенизация зависит не только от времени и температуры, но также от интенсивности перемешивания и состава смеси, которая определяется не только типом используемых битума и полиолефина, но и, в частности, массой. соотношение битум:полиолефин.

Основная цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы сократить время приготовления в описанном способе, при этом получая высококачественное битумное вяжущее и гарантируя, что гомогенизация не нанесет ущерба полезности компонентов вяжущего.

Эта и другие задачи решаются в соответствии с изобретением путем принудительного перемешивания смеси при высоком усилии сдвига во время гомогенизации.

Эти рабочие условия хорошо решают вышеупомянутую задачу, и таким образом получается высококачественное битумное вяжущее при относительно низких затратах, а производительность производственных мощностей значительно повышается. Несмотря на различные свойства битумного и полиолефинового компонентов смеси, этот метод позволяет за короткое время получить однородную массу, так как интенсивное перемешивание под действием высокого усилия сдвига приводит к существенному выравниванию соотношений сил сдвига в структурно-вязких, неполярных смесях. полиолефин, с одной стороны, и полярный аморфный битум, с другой. В сочетании с высокой температурой, при которой происходит гомогенизация, это приводит к быстрому течению и растворению двух компонентов смеси и, как следствие, к их смешиванию друг с другом. В то же время термическая деструкция полиолефина способствует связыванию с нафтеновыми компонентами битума. Термическое разложение полиолефина дополнительно уменьшает различия между молекулами полиолефина, что имеет особое значение, если полиолефин используется в виде отходов, что экономически и экологически выгодно.

Гомогенизация может быть осуществлена ​​в нагретом сосуде для смешивания, который включает в себя средства для принудительного перемешивания смеси под действием высокого усилия сдвига для получения компактного устройства.

Настоящее изобретение также обеспечивает предпочтительное устройство для приготовления битумного вяжущего, которое включает смесительный сосуд для гомогенизации смеси, средства для перемешивания смеси в сосуде, рециркуляционный трубопровод, имеющий соответствующие концы, соединенные с сосудом для удаления перемешивание смеси из сосуда и возврат удаленной смеси в сосуд, а также средство в рециркуляционном трубопроводе для принудительного перемешивания удаленной смеси под действием высокого сдвигающего усилия перед ее возвратом в сосуд. Такой аппарат имеет очень высокую производительность.

На прилагаемом общем схематическом чертеже

РИС. 1 представляет собой вид сбоку, частично в осевом сечении, показывающий один вариант осуществления смесительного сосуда, используемого в способе по данному изобретению;

РИС. 2 представляет собой схематический вид одного варианта предпочтительного устройства изобретения; и

РИС. 3 – аналогичный вид другого варианта осуществления.

Целесообразно принудительное перемешивание смеси под действием высокой силы сдвига может осуществляться в рециркуляционном трубопроводе с помощью насоса, который проталкивает смесь через трубопровод и в то же время воздействует на битумно-полиолефиновую массу с высокой силой сдвига. , такой как винтовой насос, содержащий корпус и вращающийся винт, окруженный корпусом. При желании аналогичный эффект можно получить, установив перемешивающее устройство в рециркуляционном трубопроводе. Кроме того, целесообразно разместить в рециркуляционном трубопроводе теплообменник для нагрева проходящей через него смеси, что облегчает и ускоряет гомогенизацию.

Смеситель ударного действия, установленный либо в смесительном сосуде, либо в рециркуляционном трубопроводе, является особенно эффективным средством смешивания и за короткое время производит однородное битумное вяжущее с особенно высокой адгезией к гравию и песку строительного материала. Хотя я не связан какой-либо теорией, это можно объяснить тем фактом, что ударный смеситель производит коллоидное измельчение, так что полиолефин вступает в тесный контакт с порами гравия и песка, тем самым увеличивая связывающие свойства вяжущего, в то время как с другой стороны, битумный компонент не будет существенно охрупчиваться при низких температурах при смешивании с полиолефином в этих рабочих условиях.

Адгезия связующего вещества к неорганическим добавочным веществам, как правило, дополнительно повышается, если связующее вещество содержит соли металлов и органических кислот, особенно высших жирных кислот, например, пальмитаты или стереаты, что также приводит к образованию химической связи.

Интенсивная обработка битумно-полиолефиновой массы ударным смесителем дополнительно приводит к значительному нагреву массы, так что требуемый температурный диапазон для гомогенизации может быть быстро достигнут с небольшим внешним подогревом или даже без него.

Время гомогенизации будет сокращено, и будет получено вяжущее особенно высокого качества с помощью средств принудительного смешивания, создающих напряжение сдвига не менее 20 метров в секунду. Предпочтительно смесь проталкивают через узкий проход между вращающимся смесительным элементом и соседним с ним неподвижным элементом, при этом окружная скорость вращения вращающегося элемента относительно неподвижного элемента по краям вращающегося элемента составляет не менее 20 м/с.

Предпочтительно проводить гомогенизацию практически при отсутствии воздуха, чтобы избежать неблагоприятных атмосферных воздействий на процесс, таких как окисление в диапазоне температур 300°C. Работа в отсутствие воздуха может быть легко достигнута, когда гомогенизация в рециркуляционном трубопроводе, поскольку уровень нагретой смеси в смесительном сосуде может удерживаться выше двух концов рециркуляционного трубопровода, соединенного с сосудом, а сам сосуд может быть закрыт. Таким образом, в канал рециркуляции практически не будет поступать воздух, и по существу не произойдет окисления массы. Следовательно, рабочая температура может поддерживаться достаточно высокой без снижения качества получаемого связующего.

Скорость и степень гомогенизации смеси будут дополнительно увеличены, если ее полиолефиновый компонент содержит атактический полипропилен в дополнение к полиэтилену и/или изотактический (кристаллический) полипропилен. Атактический полипропилен имеет аморфную структуру, и его добавление в смесь обеспечивает не только более легкую и быструю гомогенизацию, но и стабилизирует полученное связующее в течение длительного периода времени. Это особенно верно, когда связующее используется в дорожном покрытии или другом строительном материале, используемом при температуре ниже 0°C. Если используется атактический полипропилен, смесь предпочтительно содержит от 10% до 25% по массе атактического полипропилена в расчете на масса полиолефина в смеси. Превосходное связующее было получено с олефиновым компонентом, состоящим из пяти весовых частей полиэтилена и примерно одной весовой части атактического полипропилена, причем предпочтительная смесь состоит из примерно 44 весовых частей битума В 100. , выше пять частей полиэтилена и около одной части атактического полипропилена.

Вышеупомянутые и другие признаки настоящего изобретения будут более подробно проиллюстрированы следующими конкретными примерами.

ПРИМЕР 1

Три тысячи килограмм битума, предварительно нагретого до температуры 200°С, помещали в смесительный сосуд вместимостью около 4000 кг. При заполнении емкости битумом в холодную емкость загружали 400 кг механически измельченных полиэтиленовых отходов и 80 кг атактического полипропилена. Механизм перемешивания в сосуде работал непрерывно для диспергирования полиолефинового материала в битуме. Рециркуляционный трубопровод с двумя концами, соединенными с нижней половиной смесительного сосуда, получал смешанную массу из сосуда на одном конце, а винтовой насос в трубопроводе доставлял смешанную массу с одного конца на другой конец для возврата массы. к судну. Вдоль рециркуляционного трубопровода располагался теплообменник, включающий пучок радиаторных трубок, обогреваемых горячим маслом.

Как только сосуд для смешивания был заполнен примерно наполовину, включался насос, чтобы начать рециркуляцию смеси, и эта рециркуляция нагретой смеси продолжалась в течение примерно пяти минут, необходимых для заполнения сосуда, до тех пор, пока смесь в трубопроводе рециркуляции была нагрета теплообменником до температуры от 290°С до 300°С. Смесь дополнительно нагревалась с помощью нагревательных змеевиков в смесительном сосуде, но количество тепла, подаваемого нагревательными змеевиками в сосуде, было меньше, чем подаваемое по теплообменнику. После обработки битумно-полиолефиновой массы винтовым насосом в рециркуляционном трубопроводе в течение примерно 30 минут макроскопически можно было установить гомогенное состояние смеси. Однако обработку гомогенной массы продолжали, поддерживая температуру около 300°С и постоянно перемешивая рециклированную массу в сосуде, и во время этой дальнейшей обработки непрерывно наблюдали за вязкостью массы. Сначала наблюдалось незначительное увеличение вязкости, что можно объяснить набуханием раствора полиолефина в битуме, после чего было отмечено значительное снижение вязкости, что можно объяснить последующей деградацией молекул полиолефина. Гомогенизацию прекращали через 30 мин после макроскопического подтверждения гомогенности смеси и примерно через 1 ч после начала окончательной обработки массы.

Чтобы довести содержание полиолефинов в битумном вяжущем до желаемого уровня, при желании к смеси добавляли дополнительный битум, например, 500 кг, и можно было полностью гомогенизировать этот дополнительный битум с гомогенной смесью вяжущего для получения связующее с более низким содержанием полиолефинов.

ПРИМЕР 2

В модификации способа Примера 1 3500 кг битума Б 100, 400 кг измельченных отходов полиэтилена и 80 кг атактического полипропилена перерабатывали таким же образом до гомогенного состояния нагретой смеси. макроскопически, в этот момент в емкость для смешивания было введено дополнительно 500 кг битума, который быстро интегрировался в гомогенную массу и рециркулировал вместе с ней.

Как только смесь становилась однородной, каждые пять минут отбирали пробы для испытаний и определяли их вязкость с помощью вискозиметра емкостью один литр с выпускным отверстием диаметром 6,5 мм. Перед измерением вязкости температуру испытуемого образца снижали до 190°C. При первом испытательном измерении время разряда через выпускное отверстие составляло 280 секунд, за которым следовали времена разряда 280 секунд, 290 секунд, 265 секунд. ., 240 сек., 235 сек. и 225 сек. для последовательных тестовых образцов. После седьмого измерения операцию прекращали, нагретую смесь подвергали повторному использованию примерно 7-8 раз после того, как было установлено ее гомогенное состояние.

В сравнительном испытании с чистым битумом В 100 время разряда испытуемого образца при температуре 190°С составляло около 60 секунд.

Полученное битумное вяжущее смешивали с предварительно нагретым гравийно-песчаным материалом (АВ08) обычным способом для получения материала для асфальтового покрытия, содержащего около 6% по массе вяжущего. Из этого материала были взяты образцы для испытаний и сформированы в виде тел Маршала, характеристики которых, в частности, прочность на раздавливание, были определены. Значения приведены в таблице 1, а в таблице 2 приведены значения, полученные для вяжущего, полученного таким же образом из смеси, состоящей из 44 частей битума В 100 и шести частей отходов полиэтилена. В сравнительной таблице 3 показаны те же значения, измеренные на опытных образцах, полученных из чистого битума В 100 при том же минеральном материале.

Испытательные образцы Маршалла из Таблицы 1 были изготовлены при температуре 140°С при указанном количестве ударов из вышеуказанного строительного материала, содержащего 6% по весу битумного вяжущего, состоящего из 44 частей битума В 100, пять частей полиэтилена и одной части атактического полипропилена, в то время как полиолефиновый компонент состоял из шести частей полиэтилена в образцах из таблицы 2 и полностью отсутствовал в образцах из таблицы 3. Температура испытания составляла 25°C.

__________________________________________

Компания плотности дробления. , MM

__________________________________________

Таблица 1 2 × 10 2,156 0,014 93. 2 10.1 12,5 1,9 1,5 2 2 × 20 93.2 10.1 12,5 1,9 1,5 2 ° 2 93,2 103,2 103.15,5 1,9 1,5 2 2, 93.2 10.1 12,5 1,9 1,5 2 2,014 93,2 103,2 103.111,9 1,5 2,156 0,014 93.2 10,1,5 1,9 1,5 2,0012 2.244 0.010 97.00 6.5 12.5 2.1 1.4 2 × 40 2.290 0.006 99.0 4.5 16.8 2.4 1.5 2 × 80 2.344 0.001 101.3 2.3 18.7 1.1 1.5 2 × 100 2.355 0.008 101.8 1.8 17.8 0.5 1.3 TABLE 2 2 × 10 2.111 0.006 91.7 12.0 11.5 2.6 1.8 2 × 20 2.182 0.011 94.7 9.0 12.1 0.1 1.6 2 × 40 2.288 0.028 98.7 4.6 15.4 1.91,6 2 × 80 2,347 0,009 101,9 2,2 16,8 2,0 1,6 2 × 100 2,362 0,001 102,6 1,5 19,5 0,2 1,6 Таблица 3 2 2,5 0,2 1,6 . × 20 2.267 0.013 96.6 5.5 9.1 0.3 2.4 2 × 40 2.310 0.007 98.5 3. 7 10.5 0.4 2.3 2 × 80 2.377 0.003 101.3 0.9 10.2 0.6 2.7 2 × 100 2,380 0,002 101,4 0,8 10,2 0,1 3,0

______________________________________

Засыпка вяжущего, изготовленного в соответствии с Примером 2, в сочетании с тем же типом минерального материала и тестовых тел Marshall, изготовленных из этого минерального материала, показала следующие результаты: массовая доля битумного вяжущего в материале составляет 5,43%.

___________________________________________

Показатель стабильности по Маршаллу (кп) 1350 Показатель текучести по Маршаллу (1/10 мм) 37 Пористость (об. %) 2,7

______________________________________

ПРИМЕР 3

На фиг. 1, 6,6 кг битума Б 100, имеющего температуру 200°С, внесли в сосуд 1 вместимостью 10 л и к битуму добавили 0,75 кг гранулированного полиэтилена и 0,15 кг атактического полипропилена, понизив температуру до 140°С. В. В емкость 1 встроена ударная мешалка 2, состоящая из перфорированного трубчатого корпуса 5, стационарно установленного в емкости и концентрически окружающего вращающуюся перфорированную корзину 4. Ряд лопастей расположен по окружности на расстоянии друг от друга по периферии перфорированной корзины 4, а их аксиально выступающие края 8 отстоят от внутренней поверхности стационарного корпуса 5 примерно на 0,5 мм. Проходящий в осевом направлении приводной вал, прикрепленный к корзине 5, проходит через крышку сосуда и соединен с двигателем 3, способным вращать корзину со скоростью от 12000 до 15000 об/мин.

После того, как битум, полиэтилен и полипропилен были помещены в емкость 1, приводился в действие двигатель 3 для вращения корзины с лопастями в стационарном корпусе. Возникающая центробежная сила в перфорированной корзине 4 непрерывно продавливала битумно-полиолефиновую массу через перфорации 6 корпуса 5, а удары вращающихся лопастей 9 принудительно перемешивали компоненты смеси, выходящие наружу через перфорации 6 во вращающейся корзине, и подвергали воздействию протекающего потока смесь в очень малом пространстве между вращающимися кромками 8 лопастей и неподвижным корпусом 5 до высокой силы сдвига, вызывающей коллоидное измельчение смеси и интенсивную гомогенизацию в результате этого. Постоянный поток смеси наружу из корзины 4 под действием центробежной силы заставляет массу в сосуде перемещаться в корзину, как показано стрелками 7, поддерживая, таким образом, постоянное течение нагретой смеси.

Стационарный корпус 5 имел диаметр около 100 мм, диаметр перфораций 6 в корпусе составлял 3 мм и на квадратный сантиметр приходилось около трех перфораций. Лопасти 9 имели радиальную ширину 8 мм. При указанной скорости вращения корзины 4 напряжение сдвига составляло от 25 до 26 м/с.

Примерно через 12 минут смесь в сосуде достигла макроскопически наблюдаемой однородности, а в течение 18 минут температура смеси достигла 240°C. Как показано на рисунке, сосуд 1 окружен нагревательными змеевиками 11 и, в момент достижения гомогенности включали нагревательные змеевики для нагревания смеси в сосуде до температуры 280°C. Эту температуру поддерживали более или менее постоянно до конца гомогенизации, которая продолжалась в общей сложности 30 минут. .

Потребляемая мощность двигателя 3 постоянно измерялась как средство контроля вязкости массы в сосуде 1. В начале работы потребляемая мощность значительно варьировалась. Практически одновременно с достижением массой макроскопической однородности после 12 минут смешивания потребляемая мощность двигателя 3 становилась практически стабильной. Это также был момент, когда полиолефин практически растворялся в битуме. Через 25 минут наблюдалось снижение потребляемой мощности двигателя 3, что свидетельствовало о значительном снижении вязкости смеси в сосуде, а через 30 минут потребляемая мощность двигателя была на 35% меньше, чем измеренная через 12 минут работы. работу, когда смесь впервые стала гомогенной.

Материал для дорожного покрытия, содержащий 6% по весу этого битумного вяжущего, был изготовлен таким же образом, как указано в примерах 1 и 2, и из этого материала были сформированы тестовые тела по Маршалу, 2×50 ударов при температуре 140°С. Тела Маршалла имели плотность 2,32 г/см ³ и при 25°С имели прочность на раздавливание σ SZ=20,7 кг/см ² .

ПРИМЕР 4

Вместо смешивания битумного вяжущего из примера 3 со стандартным минеральным материалом (АВ08) был изготовлен дорожный материал с известняково-песчаной добавкой более низкого качества, размер частиц которой примерно такой же. Добавку предварительно нагревали до температуры 200°С перед смешиванием со связующим, и содержание связующего в материале дорожного покрытия снова составляло 6%. Тела Маршалла формовали и испытывали в тех же условиях, что и в примере 3, при этом прочность на раздавливание при 25°С составляла 15,7 кг/см 9 .0194 2 и при 40°С составляет 6,8 кг/см ² .

ПРИМЕР 5

Для сравнения, ту же минеральную добавку, которая использовалась в Примере 4, смешивали с 6% битума В 100 в качестве вяжущего, и из этого дорожного материала формовали массы Маршала в тех же условиях, что и в Примерах 3 и 4, прочность на раздавливание этих испытуемых образцов составляет 8,0 кг/см ² при 25°С и 3,7 кг/см ² при 40°С

ПРИМЕР 6

Сосуд 1 был заполнен 3,6 кг битума. В 100 предварительно нагревали до температуры 200°С, и сосуд нагревали в течение пяти минут, пока работала ударная мешалка, и добавляли 3,0 кг гранулированного полиэтилена и 0,6 кг атактического полипропилена. После завершения этого примешивания масса в сосуде имела температуру 140°С, и гомогенизацию продолжали без дальнейшего нагревания сосуда. В общей сложности через 25 минут макроскопически наблюдали гомогенность битумно-полиолефиновой смеси, а потребляемая мощность двигателя 3 достигла существенной стабильности. В этот момент температура смеси составляла 260°C.

Нагрев сосуда был возобновлен, и в течение пяти минут смесь достигла температуры 290°C. После общего времени работы около 40 минут потребляемая мощность приводного двигателя значительно снизилась, а после общее время 45 минут, энергопотребление было на 25% ниже, чем через 25 минут. В этот момент гомогенизацию прекращали. Затем из сосуда 1 удаляли три четверти смеси и к смеси, оставшейся в сосуде, добавляли 5,7 кг битума В 100, предварительно нагретого до 200°С, при этом массу в сосуде затем нагревали до 29°С.0°С. При этой температуре гомогенизацию возобновляют в течение пяти минут. Полученное вяжущее смешивали со стандартной минеральной добавкой, используемой в примерах 1-3, с получением материала для дорожного покрытия, содержащего 6 мас. % связующего. Тела Маршала снова были сформированы из материала для дорожного покрытия тем же способом, эти тестовые тела имели прочность на раздавливание 20,5 кг/см ² при 25°C.

Предпочтительное устройство по настоящему изобретению для проведения способ проиллюстрирован в качестве примера в двух вариантах осуществления, соответственно показанных на фиг. 2 и 3, которые являются просто схематическими и не нарисованы в масштабе для лучшей иллюстрации.

Обратимся сначала к варианту осуществления по фиг. 2 показан сосуд для смешивания 10, закрытый крышкой 12, которая образует по существу герметичное уплотнение с сосудом вдоль его верхнего края, что позволяет гомогенизироваться по существу в отсутствие воздуха. Средство 13 для перемешивания битумно-полиолефиновой смеси в сосуде содержит обычный перемешивающий механизм, вращаемый приводным двигателем 14, в результате чего полиолефин плавится и растворяется в битуме в сосуде. Подающий трубопровод 15 подсоединен к верхней части сосуда для подачи жидких исходных материалов, таких как горячий битум и расплавленный полиолефин, в сосуд 10. Бункер 16 установлен на крышке 12 для подачи твердых измельченных материалов, таких как полиэтиленовые отходы, для введения в сосуд. Откидной клапан 18 установлен в горловине 17 бункера и может управляться снаружи для регулирования количества материала, подаваемого в сосуд через бункер 16, а также для закрытия внутренней части сосуда от окружающей атмосферы. Кроме того, нагревательный змеевик 19расположен в резервуаре для обеспечения возможности нагрева смеси в нем, причем один конец нагревательного змеевика соединен с нагнетательным трубопроводом 20 для перегретого масла, а другой его конец ведет в выпускной трубопровод 21 для масла.

Первая часть рециркуляционного трубопровода 22 соединена с самой нижней точкой воронкообразного дна смесительного сосуда 20 и получает смесь из сосуда под действием силы тяжести, эта часть трубопровода выпускает смесь в корпус 25 роторного насоса 23, роторный шнек 26 насос окружен корпусом 25 и приводится в действие двигателем 24. Корпус и вращающийся винт образуют между собой очень узкий проход, который сужается в направлении, указанном стрелкой 27, потока смеси, удаляемой из сосуда 10, через конец 22 рециркуляционный трубопровод. Вращающийся шнек оказывает сильное срезающее усилие на смесь, протекающую через узкий и сужающийся проход между шнеком и окружающим корпусом. После насоса 23 в рециркуляционном трубопроводе установлен трехходовой клапан 28, за которым следует теплообменник 29.и вторую часть трубопровода 30, конец которой соединен с сосудом 10 для возврата удаленной смеси в сосуд.

Клапан 28 предпочтительно представляет собой общий клапан с пневматическим приводом, а теплообменник содержит пучок радиаторных трубок, в которые поступает перегретый змеевик из нагнетательного трубопровода 20 и из которого масло поступает в нагнетательный трубопровод 21. Таким образом, битумно-полиолефиновая смесь удаляется. из сосуда 10 рециркулируют по трубопроводу 22, 23, 28, 29, 30, где подвергают принудительному перемешиванию под действием высокого усилия сдвига и нагревают.

Выпускной трубопровод 31 подсоединен к одному из проходов трехходового клапана 28, чтобы обеспечить выпуск готовой смеси из устройства после завершения гомогенизации в соответствии с настоящим изобретением.

Хотя насос 23 показан как винтовой насос, этот термин, используемый в описании и формуле изобретения, включает функционально эквивалентные насосы, такие как шестеренные насосы и т.п., которые нагнетают смесь через рециркуляционный трубопровод, подвергая ее воздействию принудительное перемешивание под действием большой силы сдвига. Также можно использовать месильное устройство, особенно в сочетании с насосом. Предпочтительно смеситель ударного действия, такой как показанный под номером 2 на фиг. 1, может использоваться в рециркуляционном трубопроводе вместо насоса.

Производительность гомогенизирующего аппарата на фиг. 2, для данного размера смесительного сосуда и рециркуляционного трубопровода, можно оптимизировать за счет надлежащего использования его наиболее дорогостоящих частей, т.е. средства сдвига и теплообменника.

Такой аппарат показан на фиг. 3, где одинаковые ссылочные позиции обозначают одинаковые части, работающие одинаковым образом, чтобы избежать избыточности в описании. В этом варианте осуществления пара смесительных сосудов 10а и 10b расположены тандемно, их нагревательные змеевики 19соединены с общими трубопроводами 20 и 21 подачи и слива масла. Трехходовые клапаны 34 и 35 расположены на первых участках 22а и 22b рециркуляционного трубопровода, идущих от сосудов 10 и 10b, промежуточных участках 36 и 37 рециркуляционного трубопровода, ведущих от клапанов к рециркуляционному смеси по двум параллельным рециркуляционным трубопроводам в смесительные сосуды. Первый рециркуляционный трубопровод имеет трехходовой клапан 38, соединяющий часть 36 трубопровода со средством 40, например насосом или смесителем ударного действия, для принудительного перемешивания удаленной смеси под действием высокого усилия сдвига, за которым следует теплообменник 29.и дополнительный участок трубопровода 41, ведущий к другому трехходовому клапану 42, который возвращает смесь через концевой участок трубопровода 43 или 44 в смесительный сосуд 10а или 10b, в зависимости от положения клапана 42. Впускной трубопровод 39 соединен с одним из проходов. промежуточного трехходового клапана 38, позволяющего при необходимости подмешивать жидкую добавку, например горячий битум, к смеси в рециркуляционном трубопроводе.

Второй рециркуляционный трубопровод включает часть канала 37, ведущую к смесительному устройству 45, которое является таким же или функционально эквивалентным средству 40, откуда принудительно перемешанная смесь проходит через дополнительную часть канала 46 к трехходовому клапану 47 и в дополнительную часть канала 48. ведущий к другому трехходовому клапану 49который возвращает смесь через концевые участки трубопровода 50 или 51 в смесительные сосуды 10a или 10b, в зависимости от положения клапана 49. Как показано пунктирными линиями, предпочтительно разместить еще один теплообменник 52 в участке трубопровода 48.

Один из проходы трехходового клапана 47 ведут к выпускному трубопроводу 53, ведущему к резервуару-хранилищу 54, в котором готовая смесь может храниться после завершения гомогенизации.